Etude sur le mode drainage et anti - Groupe d'esprit mystique Hebei Co., Ltd

Rapports scientifiques volume 13, Numéro d'article : 5354 (2023) Citer cet article

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Avec une augmentation de la construction et de la rétention des tunnels, les systèmes d'étanchéité et de drainage traditionnels n'ont pas été en mesure de répondre aux besoins des tunnels dans les zones à fortes précipitations, et des catastrophes telles que la fissuration du revêtement du tunnel, les fuites et même l'effondrement se produisent fréquemment. Afin d'assurer la sécurité d'exploitation et d'entretien des tunnels, cet article analyse les caractéristiques du système d'étanchéité et de drainage traditionnel et propose une nouvelle structure de drainage par simulation numérique et essais en intérieur. Cette structure supprime le tuyau aveugle de drainage circulaire et ajoute une plaque de drainage à coque convexe entre le panneau étanche et le revêtement secondaire. La recherche montre que le nouveau système de drainage diminue considérablement la pression de l'eau dans la zone facilement bloquée de la structure de drainage. Avec le modèle spécial de décharge de surface, la pression d'eau externe du revêtement loin de la zone bloquée peut rapidement retomber au niveau normal. De plus, la capacité de drainage des différents panneaux imperméables et de drainage est différente. Avec une augmentation de la pression d'appui, la capacité de drainage diminue ; le géotextile diminue le plus, suivi du panneau de drainage capillaire puis du panneau de drainage à coque convexe. Dans le même temps, après le test de drainage de l'eau boueuse des trois matériaux, il s'avère que la plaque de drainage de type coque convexe présente les meilleures performances anti-boue. La recherche dans cet article fournit une tentative bénéfique pour la conception de la structure d'étanchéité et de drainage d'un tunnel karstique riche en eau, et fournit une garantie pour l'exploitation et l'entretien sûrs du tunnel.

Avec la construction de plus en plus de tunnels karstiques, le problème des fuites dans les tunnels est devenu un gros problème pour d'innombrables constructeurs de tunnels. La fuite d'eau du tunnel entraînera la corrosion du revêtement, la corrosion des voies et des pièces, l'ébullition de la boue du lit du tunnel et d'autres phénomènes ; ceux-ci aggravent l'environnement d'exploitation du tunnel et mettent en danger la durabilité de la structure du tunnel. Le tunnel Gaotian du chemin de fer Guiyang-Guangzhou, le tunnel Hongqiao du chemin de fer Wuhan-Guangzhou et le petit tunnel de montagne du chemin de fer Shanghai-Kunming en sont des exemples. La déformation de l'arche inversée et les dommages causés par la haute pression de l'eau se sont produits sur le chemin de fer Kunming-Nanjiang et d'autres endroits, entraînant de graves pertes économiques. Qu'il s'agisse du processus de construction ou d'exploitation, le traitement des eaux souterraines des tunnels est l'un des enjeux les plus importants pour la sécurité des ouvrages en zone karstique. Un grand nombre de chercheurs ont mené des recherches pertinentes sur cette question.

En termes de calculs théoriques, obtenu la distribution du champ de fuite dans un tunnel à haute chute profondément enterré en utilisant la méthode analytique1. Sur la base de la solution classique de Harr d'un tunnel non revêtu, combinée à l'environnement hydrologique réel (en prenant la roche environnante, l'anneau d'injection et le revêtement comme un système complet), l'équation de pression de l'eau du champ d'infiltration a été dérivée2. Comparé diverses solutions analytiques et numériques, et prouvé la fiabilité de la solution analytique3. Proposition d'une méthode d'analyse semi-théorique pour le calcul du suintement4. Grâce à une analyse théorique, des essais en intérieur et des mesures sur le terrain, la forme structurelle et le schéma de drainage contrôlable adaptés à un tunnel à niveau d'eau élevé ont été proposés5. Un modèle à l'échelle a été établi et les résultats ont montré que la méthode PWW peut réduire la pression de l'eau et la déformation du revêtement dans des conditions de drainage tandis que, dans des conditions de drainage libre, la déformation du revêtement utilisant la méthode PWW peut être réduite d'environ 30 %6,7. Un modèle numérique tridimensionnel a été établi et il a été constaté que la pression de l'eau dans la voûte du tunnel était faible et que la pression de l'eau dans la voûte inversée était élevée. Pour les tunnels karstiques riches en eau, le centre de l'arche inversée était facile à fissurer en mode semi-enveloppant et semi-drainant7. Etude de la loi d'évolution de la pression d'eau du revêtement sous l'action de la pression d'eau dynamique, proposition d'un schéma de drainage optimisé pour réduire la pression d'eau en voûte inversée, et analyse de l'effet de la prévention et du drainage de l'eau8. En prenant le tunnel de Gongbei comme exemple, une solution analytique a été proposée pour calculer la contrainte effective causée par l'infiltration autour d'un tunnel d'eau peu profonde dans un demi-plan élastique. La forte pression de l'eau accumulée derrière le revêtement est la principale cause des catastrophes liées à la pression de l'eau. Afin de déterminer la répartition de la pression de l'eau derrière le revêtement9, déduire la formule analytique de la pression de l'eau du revêtement de l'injection de roche environnante et la relation entre la pression de l'eau du revêtement et le coefficient de perméabilité à l'aide de la méthode d'analyse axisymétrique10,11. Sur la base de la méthode de transformation conforme, a dérivé la formule de calcul de la pression de l'eau sur un revêtement de tunnel circulaire sous un état d'infiltration stable12,13,14. Établi la solution analytique de l'afflux d'eau pour l'infiltration stable d'un tunnel circulaire sous un coefficient de perméabilité isotrope. En termes de matériaux15, a étudié les performances d'étanchéité des joints en caoutchouc sous quatre aspects16. A déclaré que la Suisse, l'Autriche et d'autres pays utilisent le polyéthylène et le chlorure de polyvinyle comme matériaux imperméables et qu'ils sont largement utilisés17. Développement de matériaux composites imperméables et drainants18,19. Introduit un nouveau type de matériau d'étanchéité liquide (un type cristallin perméable à base d'eau) et analysé les différences entre la combinaison de ce matériau et le béton projeté et le béton de coffrage, d'un point de vue microscopique. Les panneaux d'étanchéité et de drainage à coque capillaire et convexe sont des matériaux de drainage relativement nouveaux20. Étude de l'influence d'un panneau de drainage capillaire sur la capacité de drainage d'un sol sableux en effectuant des tests de drainage intérieur et en définissant un angle pour étudier ses performances anti-envasement. Les résultats montrent que la plage de valeurs de l'angle de la ceinture de drainage capillaire située sur le sol de fondation, la pente et d'autres structures est recommandée entre 10° et 15°21. Réalisation de tests de résistance à la pression de l'eau et de durabilité sur cinq arrêts d'eau différents et les a appliqués dans le système d'étanchéité du tunnel Gongbei. En termes d'optimisation structurelle22, a proposé un concept de conception étanche et de drainage adapté au tunnel de Tianshan oriental : la technologie de construction "un bloc, deux drainage et trois prévention"23. Proposé un système composite d'étanchéité et de drainage (CWDS). Les résultats de la recherche ont montré qu'en cas d'obstruction de conduites aveugles, la pression d'eau du système de drainage traditionnel dans un tunnel augmente rapidement, tandis que le tunnel CWDS peut efficacement drainer et réduire la pression24. Les trois mesures d'optimisation proposées de la structure et les résultats de la recherche joueront un rôle directeur important dans la conception, la construction et l'entretien des systèmes de drainage des tunnels routiers en Chine25. Développement d'un modèle d'infiltration de drainage comprenant des tuyaux de drainage, des membranes étanches et des géotextiles. Cette étude est utile pour la conception optimale des systèmes d'étanchéité et de drainage des tunnels, comme l'estimation de la perméabilité et de l'épaisseur initiales du revêtement, la distance entre les tuyaux de drainage circulaires et la conductivité hydraulique des géotextiles26. Grâce à une simulation numérique et à des essais sur modèle, trois schémas d'étanchéité et de drainage optimisés ont été étudiés, les résultats ont montré que, lorsque des schémas d'étanchéité et de drainage conventionnels sont adoptés pour les tunnels karstiques riches en eau, le système de drainage ne peut pas réduire efficacement la pression de l'eau à l'arc inversé du tunnel. Lorsqu'un tuyau de drainage aveugle longitudinal était ajouté au bas de l'arc inversé, le taux de réduction atteignait 84 % et lorsque le fossé de drainage central était installé au bas de l'arc inversé, il passait à 96 %27. Proposé un nouveau concept pour un système de drainage et de réduction de pression au fond d'un tunnel ferroviaire, qui peut évacuer efficacement l'eau accumulée au fond du tunnel et atteindre l'objectif de réduction de la pression de l'eau28. Étudier la répartition de la pression d'eau derrière le revêtement sous différentes formes d'étanchéité et de drainage, et proposer le plan d'implantation optimal de la lame étanche29. Proposé un nouveau concept pour contrôler activement la conception de l'étanchéité et du drainage en ajustant la résistance et la perméabilité de la roche environnante, de l'anneau de renforcement et de la structure de support initiale. Afin de réduire activement et raisonnablement la pression de l'eau du tunnel30, a proposé un système de drainage spécialement conçu avec anti-blocage et libération automatique de la pression de l'eau31.

La recherche ci-dessus a montré que le schéma de drainage conventionnel ne peut pas résoudre le problème de fuite d'eau du tunnel dans un tunnel karstique riche en eau. À l'heure actuelle, la recherche dans le domaine de l'infiltration des tunnels se concentre principalement sur le calcul de la pression d'eau externe du revêtement du tunnel, la prédiction de l'afflux d'eau et la recherche sur les mesures d'optimisation du système d'étanchéité et de drainage du tunnel, y compris les nouvelles technologies et les nouveaux matériaux. La recherche sur les causes et les effets du colmatage ne s'est pas arrêtée. Cependant, il existe peu de rapports sur la répartition de la pression d'eau entre les conduites circulaires aveugles, l'effet de drainage des conduites non circulaires aveugles + étanchéité à coque convexe et panneaux de drainage, ou l'effet des blocages locaux sur la pression d'eau externe des revêtements de tunnel. Par conséquent, cet article propose un système d'étanchéité et de drainage avec un panneau d'étanchéité à coque convexe au lieu d'un tuyau aveugle circulaire, et étudie l'effet de drainage de la nouvelle structure d'étanchéité et de drainage par des essais en intérieur et une simulation numérique.

Dans la construction de tunnels, pour empêcher les eaux souterraines d'empiéter sur la structure du tunnel, le système anti-drainage traditionnel est principalement composé de tuyaux de drainage circulaires aveugles, de tuyaux de drainage longitudinaux aveugles, de plaques étanches, de bandes d'étanchéité, de fossés de drainage centraux et de fossés de drainage des parois latérales, etc. À la fin de l'excavation du tunnel, le support initial est appliqué et joue un rôle d'étanchéité, dans une certaine mesure. L'eau d'infiltration de la surface du support initial est collectée par le tuyau aveugle et évacuée par le drain central. La plaque étanche et la bande d'étanchéité empêchent l'eau souterraine d'éroder le revêtement.

Le système anti-drainage traditionnel est illustré à la Fig. 1. Le support initial agit comme la première couche d'étanchéité contre les eaux souterraines. Lorsque l'eau suinte de la surface du support initial, le tuyau de drainage aveugle recueillera et transportera l'eau infiltrée vers le drain central pour l'évacuation. Cependant, comme le montrent les Fig. 1b, c, pendant l'exploitation du tunnel, les particules de sol et les cristaux chimiques entraîneront le blocage du tuyau de drainage aveugle. La pression de l'eau dans la zone bloquée augmentera fortement, ce qui peut entraîner la fissuration de la doublure en raison de l'augmentation de la pression de l'eau ; le système de drainage du tunnel sera paralysé et le fonctionnement du tunnel sera affecté. Comme on peut le voir sur la figure 1b, le tuyau de drainage aveugle est susceptible de se déformer sous l'action de la pression de support, ce qui entraîne une diminution de la capacité de drainage. Au début de la saison des pluies, la diminution de la capacité de drainage entraînera une surpression de l'eau derrière le revêtement, ce qui entraînera également une fissuration du revêtement et, enfin, des fuites dans les tunnels. De plus, il existe également des exigences plus élevées pour le personnel de construction; si la construction est incorrecte, le panneau imperméable se cassera facilement. En résumé, avec l'exploitation à long terme du tunnel, le système de drainage vieillit progressivement, provoquant des fuites dans le tunnel, des fissures dans le revêtement et d'autres problèmes.

Le diagramme de la détérioration du tunnel. (a) Débit d'eau dans le tunnel ; (b) les causes potentielles de détérioration ; (c) Fuite de la fissure de la section A.

Un nouveau type de système de drainage est proposé, pour résoudre des problèmes tels que les blocages simples du tuyau de drainage circonférentiel et la répartition inégale de la pression de l'eau après le revêtement et la fissuration des plaques étanches. La figure 2a est le schéma structurel en trois dimensions du système anti-drainage optimisé et la figure 2b est le schéma de drainage en coupe transversale du nouveau système de drainage. Le panneau anti-drainage à coque convexe a la fonction de drainage complet de la section. La coque convexe est utilisée pour former un canal de drainage de surface entre le panneau étanche et le support initial, pour obtenir l'effet de drainage de surface annulaire, en évitant la situation actuelle de drainage concentré par tuyau aveugle circulaire et de répartition inégale de la pression de l'eau dans la partie supérieure du tunnel, réduisant la pression de pointe de l'eau agissant sur la partie supérieure du tunnel.

Nouveau système de drainage.

Le long de la direction axiale du tunnel, la pression de l'eau derrière le revêtement est à peu près égale et le modèle théorique peut calculer le canal de drainage. Comme le montre la Fig. 3, la forme en coupe du panneau anti-drainage de la coque montre le diamètre de tuyau équivalent du canal anti-drainage de la coque par mètre carré du tunnel longitudinal, qui peut être calculé selon l'équation. (1):

où D0 est le diamètre de tuyau équivalent par mètre linéaire du passage d'eau du panneau d'étanchéité à coque convexe, m ; H est la hauteur de la coque convexe, m ; D est l'espacement inférieur de la coque convexe, m; L1 est le diamètre de la surface inférieure de la coque convexe, m ; L2 est le diamètre de la surface supérieure de la coque convexe, m ; ε est le taux de déformation en compression de la plaque étanche de la coque convexe sous pression.

Schéma de principe de la section de panneau étanche à coque convexe.

Selon la mécanique des fluides, l'équation pour calculer l'excès d'eau par mètre de la plaque étanche est :

où \({\text{Q}}\) est le débit d'eau par mètre de la plaque étanche en forme de coque, m3/j ; A est la surface du pipeline, m2 ; R est le rayon hydraulique, m ; J est la pente hydraulique ; et C est le coefficient Xie Cai. Selon l'éq. (3), on obtient que :

Dans l'éq. (3), n est la rugosité, en fonction du degré de lissé de la paroi.

Lorsque la hauteur de coque convexe est de 1 cm, le taux de déformation par compression est de 0 ; l'espacement de la coque convexe est de 0,5 cm, le diamètre inférieur de la coque convexe est de 1,6 cm, le diamètre supérieur de la coque convexe est de 0,8 cm et, selon l'Eq. (1), le diamètre équivalent du tuyau est de 7,389 cm et la surface du tuyau est de 42,86 cm2.

On sait que le diamètre du tuyau de drainage circonférentiel du tunnel de Tiegalishan est de 5 cm, l'espacement du tuyau aveugle circonférentiel est de 5 m et la zone de développement du karst et des eaux souterraines est cryptée à 2 m, en supposant que la rugosité du chemin de l'eau est la même. Lorsque le gradient hydraulique est le même, le rapport de débit peut être calculé par les équations. (1), (2) et (3), comme suit :

où α est le rapport de débit entre le tuyau de drainage annulaire et le tuyau de drainage annulaire avec la plaque étanche à coque convexe dans l'espacement de disposition ; d est l'espacement de disposition du tuyau de drainage circonférentiel ; et Dh est le diamètre du tuyau de drainage circonférentiel, m. Si le diamètre de tuyau équivalent est de 7,389 cm et le diamètre du tuyau de drainage annulaire est de 5 cm, la relation entre le rapport d'écoulement et la disposition de l'espacement des tuyaux de drainage est illustrée à la Fig. 4a. Lorsque l'espacement circonférentiel est de 5 m, la relation entre le rapport d'écoulement et le diamètre circonférentiel du tuyau de drainage est comme illustré à la Fig. 4b.

Rapport de décharge.

La figure 4a montre que, sous la même rugosité du chemin d'écoulement et le même gradient hydraulique, le rapport d'écoulement maintient une augmentation linéaire avec l'augmentation de la disposition de l'espacement des tuyaux de drainage annulaires. On peut voir sur la Fig. 4b que, avec une augmentation du diamètre du tuyau de drainage annulaire, le rapport d'écoulement continue de diminuer, mais la tendance à la baisse continue de diminuer. Lorsque le diamètre de tuyau équivalent par mètre de plaque de coque étanche est de 7,389 cm, le diamètre de tuyau du tuyau de drainage circonférentiel est de 5 cm et l'espacement du tuyau de drainage circonférentiel est de 2 m ; le taux d'excès d'eau est de 5,66. Lorsque la disposition de l'espacement des tuyaux de drainage annulaires est de 10 m, le rapport de débit est de 28,33. Lorsque le diamètre de tuyau équivalent de la plaque étanche de coque par mètre est de 7,389 cm, la disposition d'espacement du tuyau de drainage circonférentiel est de 5 m et le diamètre du tuyau de drainage circonférentiel est de 5 cm ; le rapport d'écoulement est de 14,16. Lorsque le diamètre du tuyau de drainage annulaire est de 10 cm, le taux d'excès d'eau est de 2,23. Selon les données ci-dessus, les performances de drainage de la plaque de drainage à coque convexe sont meilleures que celles du tuyau de drainage annulaire.

Afin d'étudier la loi de distribution de la pression de l'eau après revêtement du nouveau système de drainage et du système de drainage circulaire aveugle traditionnel, la loi changeante de la pression de l'eau, après revêtement à différentes distances de bouchage, a été appliquée à l'aide du logiciel ABAQUS pour la simulation numérique dans un système anti-drainage traditionnel. Le panneau imperméable et le géotextile ont été définis comme couche anti-drainage, qui a joué le rôle d'« étanchéité » et de « drainage » dans la simulation numérique. La perméabilité du revêtement secondaire est généralement définie comme un paramètre extrêmement faible, pour jouer le rôle d'imperméabilisation, et le coussin de guidage d'eau est défini pour réaliser la fonction de «drainage». Le coussin de guidage d'eau est une structure essentielle pour le drainage dans les zones sans installation de tube de drainage aveugle et il a joué le rôle de remplacer la coque convexe dans cette simulation. Le modèle a adopté une injection radiale pleine section pour renforcer l'obturation par l'eau et l'épaisseur de l'anneau d'injection était de 5 m. La profondeur du tunnel était de 45 m, la hauteur du niveau d'eau souterraine a été prise à partir de la surface, prenez 5 fois le diamètre du tunnel de la paroi latérale de l'excavation du tunnel aux deux côtés et environ 5 fois la hauteur du tunnel vers le bas. La longueur longitudinale était de 40 m le long de l'axe du tunnel et la taille du modèle était de 160 m, 40 m de large et 120 m de haut. Le modèle d'infiltration tridimensionnel du tunnel est illustré à la Fig. 5.

Modèle d'infiltration en trois dimensions.

La simulation d'éléments solides a été adoptée pour la roche environnante et l'anneau d'injection ; un modèle constitutif de More-Coulomb a été adopté pour le modèle mécanique ; le modèle de suintement isotrope a été adopté dans le modèle fluide ; un élément solide a été utilisé pour simuler le revêtement, la couche filtrante et le trou de drainage ; un modèle de comportement élastique a été adopté dans le modèle mécanique ; un modèle de suintement isotrope a été adopté dans le modèle fluide ; les indices physiques et mécaniques de la roche encaissante ont été calculés selon le rapport de prospection géologique ; et les paramètres de calcul numériques sont présentés dans le tableau 1.

Lorsqu'un tunnel est creusé, le support initial, le revêtement secondaire et la construction de la canalisation de drainage correspondante sont rééquilibrés, et la formation d'un nouveau champ d'infiltration stable aura un nouvel impact sur la structure de revêtement du tunnel. La figure 6 montre le diagramme de nuage de pression d'eau externe du revêtement des modes de drainage traditionnels et nouveaux, après l'excavation et la stabilité des infiltrations.

Étude sur la répartition de la pression de l'eau dans différents systèmes d'étanchéité et de drainage.

Comme le montre la figure 6, la pression de l'eau du système de drainage traditionnel est légèrement proche du tuyau de drainage. En revanche, la pression de l'eau dans la zone médiane des deux drains est énorme, présentant une distribution de pression d'eau « ondulée ». La raison principale est que le tuyau de drainage circonférentiel aveugle a une forte capacité de drainage. En revanche, la zone sans tuyau de drainage aveugle a une faible capacité de transport de l'eau dans son géotextile, ce qui entraîne une distribution centralisée de la pression de l'eau. Le nouveau mode anti-drainage élimine le tuyau à anneau aveugle et adopte la plaque étanche à coque convexe. La capacité de drainage de la partie supérieure du tunnel est égale, la distribution de la pression de l'eau est uniforme et la pression de l'eau est bien inférieure à la pression de pointe de l'eau du mode de drainage traditionnel, réalisant ainsi la transformation de la « décharge de ligne » du système de drainage traditionnel à la « décharge de surface » du nouveau système de drainage. La répartition de la pression de l'eau le long de la voûte et de la voûte est illustrée à la Fig. 7.

Comparaison de la pression de l'eau dans différents modes de drainage.

D'après la Fig. 7, la pression de l'eau de l'arche et de la voûte dans le nouveau mode de drainage est approximativement maintenue à environ 0,202 MPa et 0,214 MPa. La pression de l'eau est stable et l'écart de pression de l'eau entre la taille de l'arche et la couronne de l'arche est faible. Dans le système de drainage traditionnel, la pression d'eau maximale de la ligne d'observation de la taille de l'arc et de la voûte est de 1,025 MPa et 1,014 MPa, respectivement. La pression d'eau de pointe du nouveau modèle de drainage est réduite de 80,29 % et 78,90 %, par rapport au modèle de drainage traditionnel.

Afin d'explorer l'impact des blocages locaux dans différents systèmes de drainage sur le revêtement du tunnel, quatre conditions de travail de blocage axial de 2 m, 4 m, 6 m et 8 m de la paroi latérale du tunnel ont été simulées et définies. Le diagramme en nuage de la répartition de la pression d'eau externe du revêtement du nouveau système d'étanchéité et de drainage est illustré à la Fig. 8. Avec une augmentation de la longueur de blocage, la pression de l'eau dans la zone de blocage a augmenté de manière continue. Lorsque la longueur du blocage était de 2 à 6 m, la pression maximale de l'eau dans la zone de blocage apparaissait près du point médian. Il n'y avait pas de phénomène de diffusion évident dans la plage d'influence de la pression de l'eau le long de la circonférence. Lorsque la longueur de blocage a atteint 8 m, la pression maximale de l'eau s'est déplacée des deux côtés et la plage d'influence de la pression de l'eau a commencé à s'étendre à la zone non bloquée dans la partie supérieure du tunnel. Le diagramme en nuage de la pression d'eau externe du revêtement sous différentes longueurs de bouchage du système de drainage traditionnel est illustré à la Fig. 9. Avec l'augmentation de la distance de bouchage, la pression de l'eau dans la zone de bouchage a continué d'augmenter, ce qui est similaire à la règle de changement de la pression de l'eau dans le nouveau système de drainage. Lorsque le système de drainage est bloqué, le tuyau de drainage circonférentiel aveugle dans la zone de bouchage tombe en panne.

Graphique en nuage de la pression d'eau externe du revêtement sous différentes longueurs de blocage d'un côté.

Diagramme de nuage de pression d'eau externe du revêtement avec différentes longueurs de bouchage dans le système de drainage traditionnel.

La figure 10 montre que la pression de l'eau du système de drainage traditionnel est nettement supérieure à celle du nouveau système de drainage, dans le cadre de la zone touchée. Dans la zone de blocage, lorsque la longueur de blocage est de 2 m, 4 m, 6 m et 8 m, respectivement, la pression d'eau maximale du nouveau système de drainage, le long de la direction circonférentielle dans la zone de blocage, est de 0,776 MPa, 0,930 MPa, 0,993 MPa et 1,030 MPa. Cela montre que plus la zone bloquée du système de drainage est longue, plus la pression de l'eau dans la zone bloquée est élevée, mais la tendance à la croissance ralentit. La pression de l'eau à l'extérieur du revêtement loin de la zone bloquée reviendra progressivement à des niveaux normaux, mais le système de drainage traditionnel ne retombera que lentement, tandis que le nouveau système de drainage (en raison de son modèle spécial de décharge de surface) ne repose pas sur le tuyau de drainage circulaire aveugle, de sorte que sa pression d'eau retombera rapidement, autour de la zone bloquée. La plage d'influence du blocage local sur la pression de l'eau de revêtement du système de drainage traditionnel est également considérée comme étant plus grande que celle du nouveau système de drainage. L'influence du blocage local du nouveau système de drainage et du système de drainage traditionnel, sur la voûte inversée du tunnel, est relativement limitée, mais la pression de l'eau de la voûte inversée du nouveau système de drainage est légèrement inférieure à celle du système de drainage traditionnel.

Comparaison de la pression circonférentielle de l'eau à différentes distances de bouchage.

La courbe de changement de pression de l'eau des deux systèmes de drainage, sous différentes distances de colmatage, est illustrée à la Fig. 11. Pour le système de drainage traditionnel, la pression de l'eau de la couronne dans la zone de colmatage augmente progressivement avec l'augmentation de la longueur de la zone de colmatage, de 0,46 MPa (lorsque la longueur de colmatage est de 2 m) à 0,54 MPa (lorsque la longueur de colmatage est de 8 m). Le champ d'influence se situe principalement entre les tuyaux circonférentiels aveugles de part et d'autre de la zone de bouchage tandis que, pour le nouveau système de drainage, lorsqu'un blocage se produit d'un côté, la pression de l'eau sur la voûte augmente légèrement. Lorsque la longueur de blocage est de 2 à 6 m, la pression moyenne de l'eau est d'environ 0,243 MPa. Lorsque la longueur de blocage est de 8 m, la pression moyenne de l'eau est de 0,248 MPa. La variation de pression de la couronne de voûte est plus faible que celle du système de drainage traditionnel.

Comparaison de la pression de l'eau à la couronne de l'arc sous différentes distances de blocage.

La courbe de changement de pression de l'eau des deux systèmes de drainage sous différentes distances de blocage est illustrée à la Fig. 12. Pour le système de drainage traditionnel, lorsque le blocage se produit dans la section de disposition du tuyau de drainage aveugle, la fonction de drainage du tuyau circulaire aveugle dans cette zone échouera et sa pression d'eau augmentera jusqu'à la pression d'eau maximale dans la zone médiane des deux tuyaux aveugles, dans des conditions de drainage normales. Pour le nouveau système de drainage, on peut voir que la pression de l'eau dans la zone de blocage est considérablement augmentée. Lorsque la longueur de bouchage est de 2 à 6 m, elle montre un seul pic (0,744 MPa, 0,897 MPa et 0,942 MPa, respectivement). Lorsque la longueur de bouchage est de 8 m, il y a deux pics et la pression au milieu de la zone de bouchage est inférieure à la pression de pointe. La pression de l'eau dans la zone bloquée est inférieure à celle du système de drainage traditionnel. Dans le sens de l'augmentation de la longueur du blocage, la plage d'influence de la zone bloquée est fortement réduite, qui se limite à la zone bloquée. Dans la périphérie de la zone bloquée, grâce au mode unique de "rejet en surface" du nouveau système de drainage, le flux d'eau peut être collecté dans le tuyau de drainage longitudinal à travers l'espace tridimensionnel entre le panneau étanche et le support initial. Le mode de drainage traditionnel des tuyaux circonférentiels aveugles repose principalement sur le tuyau circonférentiel aveugle à une certaine distance, pour collecter l'eau. Une fois que le tuyau de drainage aveugle est bloqué, cela signifie que l'espacement de l'agencement de tuyau aveugle dans la zone bloquée augmente de façon exponentielle.

Comparaison de la pression de l'eau à la taille sous différentes distances de blocage.

La performance du matériau de drainage affecte directement le fonctionnement normal du tunnel. Les recherches existantes montrent que la hauteur du niveau de la nappe phréatique dans le tunnel augmente avec une diminution des performances de drainage du tunnel, ce qui fera supporter une charge plus importante à la structure de revêtement du tunnel. Pour vraiment considérer les conditions de service réelles des panneaux de drainage dans les tunnels et vérifier la fiabilité de la simulation numérique, basée sur des procédures d'essai pertinentes, un dispositif d'essai de performance de passage d'eau pour les matériaux d'étanchéité et de drainage des tunnels a été développé, selon la classification du Railway Tunnel Drainage Board (TB/T3354-2014). Les matériaux sélectionnés pour les essais étaient le géotextile, le panneau de drainage de coque et le panneau de drainage capillaire. Le géotextile est généralement utilisé comme coussin de drainage dans les tunnels. Il est utilisé comme couche tampon pour protéger la plaque étanche ; il a également une capacité spécifique de guidage, de filtrage et de drainage de l'eau. Pour faciliter la comparaison des performances de drainage, le géotextile a été ajouté aux essais ; les matériaux de drainage testés sont présentés dans le tableau 2.

Les plaques de drainage à coque convexe sont principalement constituées de polyéthylène haute densité, avec des coques convexes fermées à la surface, généralement de forme ronde ou hémisphérique. Lorsque la plaque étanche de la coque convexe est fixée à la surface du support initial, la coque convexe peut fournir une certaine hauteur de support et former une nappe de passage d'eau, comme illustré à la Fig. 13.

Le panneau de drainage capillaire est principalement en PVC. Sous "la gravité et la force capillaire", le flux d'eau est aspiré dans la rainure du trou capillaire, qui se remplit rapidement. Sous l'action de la tension superficielle de l'eau, il forme une forme fermée et la chute d'installation est utilisée pour générer une «force de siphon». Les trois forces sont combinées pour collecter, transporter et évacuer le flux d'eau souterraine.

Les matériaux géotextiles sont principalement des fibres synthétiques avec une bonne perméabilité à l'eau. Ils sont généralement utilisés comme coussin drainant entre le support initial et la plaque étanche dans le système anti-drainage d'un tunnel. Le géotextile remplit les fonctions de tampon, de guidage de l'eau, de filtrage de l'eau et de drainage.

Schéma de principe du passage de l'eau de la plaque de vidange à coque convexe.

À l'heure actuelle, les tests de performance de drainage des géosynthétiques sont principalement effectués selon les instruments et les méthodes indiqués dans les « Procédures de test pour les matériaux synthétiques civils de l'ingénierie routière » (JTG E50-2006) et les « Procédures de test pour les géosynthétiques » (SL235-2012). En raison de la différence significative entre la différence de hauteur d'eau et la pression de support fournie par l'instrument et l'environnement naturel du tunnel, les résultats des tests ne peuvent pas refléter la situation réelle du matériau de drainage dans le tunnel. Par conséquent, compte tenu de l'état réel de la plaque de drainage dans le tunnel, cette expérience est basée sur le dispositif de test de performance de drainage développé par Chen32. Celui-ci comprend principalement un réservoir de stockage d'eau, un compresseur d'air, un dispositif de chargement de la pression de contact et un dispositif de collecte du débit d'eau, à travers lequel le test de capacité de drainage et le test de capacité anti-blocage peuvent être effectués, voir Fig. 14.

Dispositif de test de performance de passage d'eau.

Le réservoir de stockage d'eau est composé d'une plaque d'acier d'une épaisseur de 10 mm et de dimensions 50 × 50 × 100 (longueur × largeur × hauteur); le haut du réservoir d'eau est relié au réservoir d'eau avec des boulons à haute résistance. Un joint en caoutchouc est utilisé entre la plaque de recouvrement de la bride et le réservoir d'eau, pour assurer l'étanchéité du réservoir d'eau. Au sommet du réservoir d'eau, il y a un orifice d'injection d'eau avec une taille d'ouverture de 50 mm, via une connexion avec le tuyau de transmission d'eau, qui fournit la tête agissante dans la sortie du réservoir d'eau, à la même hauteur que le manomètre d'eau. Cela permet de conserver un enregistrement en temps opportun de la pression de l'eau du laboratoire. Une sortie au fond des réservoirs d'eau permet de la nettoyer facilement après le test.

Le dispositif de chargement de pression d'eau est composé d'un compresseur d'air, d'un tube en caoutchouc et d'un manomètre ; le réservoir d'eau ne peut fournir qu'une pression d'eau maximale de 10 kPa. Lorsque la pression d'eau requise pour le test dépasse la valeur maximale que le réservoir d'eau peut fournir, le dispositif de chargement de pression d'eau fournit la pression d'eau requise. Pour le chargement de la pression normale sur les matériaux de drainage géotextile, conformément aux « Procédures d'essai pour les géosynthétiques » (SL235-2012), la méthode de la plaque de chargement est utilisée pour la pressurisation ; le système de test mécanique RMT-301 a fourni le dispositif de chargement de pression de contact. Pour s'assurer que la force de l'éprouvette était uniforme et que la zone d'action répondait aux exigences, deux patins rigides (de dimensions 25 × 25 cm, c'est-à-dire légèrement plus grands que la taille de l'éprouvette), ont été placés sur la plate-forme de chargement pour simuler la pression d'appui à deux couches sur la plaque de drainage. Le canal de drainage et le réservoir d'eau sont connectés, l'extrémité du canal de drainage est munie d'un réservoir de collecte d'eau gradué pour mesurer la taille de la sortie d'eau, et le dispositif ci-dessus est assemblé en un ensemble de dispositifs de test de performance de drainage fonctionnels raisonnables et réalisables.

Pour tester les performances de drainage des matériaux de drainage géotextiles dans différentes conditions de travail, y compris la capacité de drainage et la capacité anti-envasement, afin que les résultats des tests puissent guider la construction du tunnel selon le test de gradient hydraulique dans «Measurement of Water Flow in Plane of Geotextiles and Related Products» (GB / T 17633-2019), on peut voir qu'au moins 0,1 et 1,0 gradients hydrauliques doivent être fournis. Combiné avec la profondeur du tunnel et les conditions hydrogéologiques, la pression d'eau maximale du test a été fixée à 100 kPa, et la pression d'eau a été fixée à 20, 40, 60, 80 et 100 kPa. La pression d'appui peut être obtenue en fonction de la surveillance sur le terrain et de la référence aux tunnels routiers et ferroviaires associés ; la pression de contact maximale est de 500 kPa, le test est donc réglé sur 50, 100, 200, 300, 400 et 500 kPa.

Lors des tests de capacité de drainage, de l'eau pure est utilisée pour tester les performances de drainage des matériaux géotechniques sous différentes pressions de support et d'eau. Les conditions d'essai sont présentées dans le tableau 3.

Selon les exigences de la procédure de test, la longueur de l'échantillon dans le sens de l'écoulement de l'eau doit être d'au moins 20 cm et la largeur de l'échantillon doit être d'au moins 20 cm. Pendant l'essai, la plaque de drainage doit être coupée à 20 × 20 cm et placée dans le dispositif expérimental ; l'échantillon est enfermé dans la plaque de caoutchouc. L'échantillon doit être plat sans plis et il ne doit y avoir aucune fuite autour de lui; le matériau d'essai et la plaque de caoutchouc doivent être trempés avant l'expérience afin que le matériau soit saturé. Pendant le processus de test, une pression de 20 kPa est appliquée pour maintenir l'échantillon en place, puis de l'eau d'essai est injectée dans le réservoir pour faire couler l'eau de la boîte modèle à travers le canal de drainage et drainer les bulles de l'échantillon. Pour s'assurer que l'échantillon est toujours dans un état saturé pendant l'essai, la pression de contact est ajustée à 50 kPa puis, après 15 min, le débit d'eau de sortie doit être stable. Le compresseur d'air est ouvert pour pressuriser le réservoir d'eau à la pression cible, en ajustant le débit d'entrée d'eau, pour déterminer la capacité de drainage de l'éprouvette en enregistrant le déplacement d'eau sur 15 min et en enregistrant lorsque le drainage est stable. L'eau déplacée par l'éprouvette en 15 min est enregistrée et trois groupes d'essais sont réalisés dans les mêmes conditions de travail. La valeur moyenne des données est prise comme données de test dans cette condition de travail.

Lors de l'essai de capacité anti-envasement, l'eau d'essai est remplacée par de l'eau boueuse, préparée par des sédiments dont la granulométrie est inférieure à 1 mm. Un mélangeur agite continuellement l'eau sale pour éviter que le dépôt de sédiments n'affecte le test. La fraction de masse de sédiments dans l'eau boueuse est de 1 %. Lors de l'essai, la pression de contact est de 200 kPa et la pression de l'eau est de 1 kPa. Le volume de drainage et la teneur en sédiments sont enregistrés et utilisés comme indicateurs pour évaluer la capacité des matériaux géotechniques de drainage.

La performance au passage de l'eau des matériaux d'essai sous différentes pressions d'eau et pressions de support est étudiée en calculant la règle de variation du débit par unité de temps. La formule de calcul est la suivante :

où q est le débit en unité de temps ; \(v_{n}\) est le changement de volume d'eau dans le nième réservoir collecteur d'eau ; \(t_{n + 1}\) est l'heure de fin de la nième acquisition ; et \(t_{n}\) est la nième heure de début d'acquisition.

Comme le volume d'eau d'entrée maximal de l'essai est d'environ 1700 cm3/s, après de nombreux essais sur la plaque de drainage à coque convexe, il a été conclu que, lorsque la pression de l'eau est supérieure à 1 kPa, le débit a dépassé le débit d'eau d'entrée maximal. Limitée par le débit d'entrée, pour rendre les résultats des tests plus convaincants, la pression d'eau d'essai de la plaque de drainage à coque convexe a été sélectionnée à 0,1 kPa, 0,5 kPa et 1,0 kPa ; la performance de passage de l'eau des trois matériaux sous différentes pressions de contact est illustrée à la Fig. 15. On peut voir que, dans les mêmes conditions de pression d'eau, la performance de passage de l'eau des autres matériaux diminue avec une augmentation de la pression de contact. Lorsque la pression d'eau de la plaque de drainage de la coque est de 1 kPa et que la pression de contact augmente de 50 à 500 kPa, le débit par unité de temps diminue de 620,7 à 565,8 cm3/s. Les performances de drainage ont chuté de 8,8 % lorsque la pression d'eau de la plaque de drainage capillaire est de 100 kPa ; le débit de décharge par unité de temps a diminué de 785,1 à 506 cm3/s, avec une augmentation de la pression de contact. Les performances de drainage diminuent de 35,5 %, le débit par unité de temps diminue de 58,9 à 25,73 cm3/s, dans le géotextile, et la capacité de drainage diminue de 56,3 %. On peut voir que la capacité de drainage du géotextile est la plus affectée par les pressions de contact. La zone de drainage efficace du panneau de drainage et du géotextile est réduite en raison de la compression et de la déformation, et le taux de réduction du débit n'est pas linéaire. Les pressions de contact augmentant de 50 à 200 kPa, le débit en unité de temps décroît rapidement. Lorsque les pressions de contact augmentent de 200 à 500 kPa, le taux de réduction du débit en unité de temps est limité.

Variation de débit sous différentes pressions de contact.

Le débit d'eau de la plaque de drainage capillaire, de la plaque de drainage à coque convexe et du géotextile dans différentes conditions de pression d'eau est illustré à la Fig. 16. On peut voir que, sous la même pression de contact, le débit d'eau de chaque matériau de drainage augmente avec l'augmentation de la pression de l'eau et maintient généralement une relation linéaire. Sous la même pression de contact, la déformation de chaque matériau reste inchangée, son espace de passage d'eau reste intact et la pression de l'eau détermine principalement le débit d'eau.

Variation du débit sous différentes pressions d'eau.

Pour assurer la performance de drainage stable à long terme du système de drainage, les matériaux de drainage doivent avoir une bonne capacité anti-envasement. Pendant l'exploitation du tunnel, en raison de l'infiltration des eaux de surface et des eaux souterraines, certains produits d'hydratation de la structure en béton se dissolvent dans l'eau et réagissent avec le dioxyde de carbone dissous pour former des précipitations de carbonate de calcium, qui peuvent bloquer les tuyaux de drainage. Cela peut entraîner une augmentation de la pression de l'eau dans le revêtement, qui peut alors se fissurer. Avec le temps, les fissures continuent d'augmenter, entraînant la pénétration de sédiments dans le système de drainage à travers les fissures via l'infiltration d'eau, entraînant l'envasement du système de drainage. Pour étudier la capacité anti-envasement du géotextile, des égouttoirs capillaires et des égouttoirs à coque convexe, un test d'eau boueuse est adopté et le taux de changement de drainage (en unité de temps) est illustré à la Fig. 17.

Courbe de changement de débit.

Comme on peut le voir sur la figure 18, la capacité de drainage de la plaque de drainage à coque convexe n'a pas encore été considérablement atténuée. Après plusieurs tests de drainage, le taux relatif d'évolution de son déplacement est toujours supérieur à 95% et celui de la plaque de drainage capillaire est toujours supérieur à 80%. Au contraire, la capacité de drainage du géotextile diminue continuellement, et le taux relatif d'évolution du déplacement n'est que d'environ 50 % après 25 essais. Pendant l'essai, le drainage de la plaque de drainage capillaire est clair mais le drainage de la plaque de drainage à coque convexe est trouble. Après le test, le sédiment dans le réservoir de collecte d'eau est représenté comme sur la figure 18a. Après le test, le géotextile et la plaque de drainage sont retirés du dispositif de test, comme illustré à la Fig. 18b.

Matériau présentoir anti-envasement.

À la fin de l'essai, le réservoir de collecte d'eau et l'échantillon ont été séchés et pesés, et la masse de sédiments dans le réservoir d'eau et à la surface du matériau a été obtenue, comme indiqué dans le tableau 4.

Le tableau 4 montre qu'après 25 essais en eau boueuse, la teneur en sédiments dans le réservoir a atteint 362,7 g et l'accumulation de sédiments à la surface du matériau a atteint 18,3 g. En effet, sous le même gradient de hauteur d'eau, le débit du panneau de drainage des coques est important et les particules de sédiments s'écouleront avec le courant. L'écoulement de l'eau facilite l'entrée des particules fines et grossières dans le système de drainage, provoquant le dépôt de particules. Le panneau de drainage à coque convexe et le géotextile sont recouverts d'une couche de particules de sédiments en surface. Au cours du processus de drainage à long terme, les fines particules du géotextile pénètrent très facilement dans le géotextile et s'adsorbent sur les pores, ce qui entraîne une forte baisse de la perméabilité du géotextile et une diminution continue de l'efficacité du drainage dans le temps. Pour la plaque de drainage capillaire, la largeur de la rainure capillaire n'est que de 0,3 mm, ce qui empêche les particules grossières de pénétrer dans la plaque de drainage et seul le débit d'eau et un petit nombre de particules fines pénètrent dans le canal de drainage à l'intérieur de la plaque de drainage. Cependant, cela va également provoquer le dépôt progressif de particules grossières à l'extrémité de la plaque de drainage, ce qui réduira la surface d'évacuation de la plaque de drainage capillaire et cela montre que la capacité de drainage diminue après de nombreux essais.

Sur la base d'une enquête approfondie de la littérature nationale et étrangère et d'une combinaison approfondie d'analyses théoriques, de simulations numériques et d'expériences en intérieur, les caractéristiques de distribution de la pression d'eau externe dans le revêtement des tunnels karstiques riches en eau et un nouveau système d'étanchéité et de drainage sont étudiées. Les principales conclusions suivantes sont tirées :

La pression d'eau du système de drainage traditionnel est faible près du tuyau de drainage. La pression de l'eau dans la zone médiane des deux tuyaux de drainage est importante, montrant une répartition de la pression de l'eau en « vague ». La pression de l'eau du nouveau mode de drainage est uniformément répartie dans la partie supérieure du tunnel et la pression de l'eau est bien inférieure à celle du système de drainage traditionnel. La « décharge en ligne » du système de drainage traditionnel est transformée en « décharge de surface » du nouveau système de drainage. La pression d'eau supérieure du nouveau système de drainage est réduite de 80,29 % et 78,90 %, respectivement, par rapport à la pression d'eau maximale de la taille et de la couronne de l'arche traditionnelles.

Selon les résultats des calculs numériques, la pression de l'eau dans la zone de blocage du système de drainage traditionnel est nettement supérieure à celle du nouveau système de drainage. Lorsque la longueur de blocage est respectivement de 2 m, 4 m, 6 m et 8 m (en raison de son modèle de drainage de surface spécial), la pression d'eau externe du revêtement à l'écart de la zone de blocage du nouveau système de drainage reviendra progressivement à des niveaux normaux. Le système de drainage traditionnel se repliera lentement et la pression d'eau circonférentielle maximale du nouveau système de drainage sera de 0,776 MPa 0,930 MPa, 0,993 MPa et 1,030 MPa. La pression d'eau circonférentielle maximale du système de drainage traditionnel est de 1,03 MPa, 1,06 MPa, 1,07 MPa et 1,10 MPa, respectivement. La pression moyenne de l'eau au sommet de la voûte du nouveau système de drainage est de 0,24 MPa, la pression moyenne de l'eau au niveau de la taille de la voûte est de 0,873 MPa, la pression moyenne de l'eau au niveau de la couronne de la voûte du système de drainage traditionnel est de 0,53 MPa et la pression moyenne de l'eau au niveau de la taille de la voûte est de 1,06 MPa. Par conséquent, la pression de l'eau dans la zone bloquée du système de drainage traditionnel est nettement supérieure à celle du nouveau système de drainage.

Lorsque la pression d'eau de la plaque de drainage à coque convexe est de 1 kPa et que la pression de contact est augmentée de 50 à 500 kPa, le débit par unité de temps diminue de 620,7 à 565,8 cm3/s et les performances de drainage diminuent de 8,8 %. Lorsque la pression de l'eau de la plaque de drainage capillaire est de 100 kPa, le débit par unité de temps diminue de 785,1 à 506 cm3/s et les performances de drainage diminuent de 35,5 % ; Le débit par unité de temps du géotextile a diminué de 58,9 à 25,73 cm3/s, et la capacité de drainage a diminué de 56,3 %. On peut voir que la capacité de drainage du géotextile est la plus affectée par la pression de contact, suivie de la plaque de drainage capillaire ; la surface de drainage effective de la plaque de drainage capillaire et du géotextile a fortement diminué en raison de la déformation par compression.

Après 25 tests d'évacuation d'eau boueuse, la capacité d'évacuation de l'égouttoir à coque convexe est passée de 99 à 94 % : soit une diminution de 5 %. La capacité de drainage du panneau de drainage capillaire a diminué de 97 à 81 % : une diminution de 16 %. La capacité de drainage du géotextile a le plus diminué, passant de 94 à 50 % : une diminution de 44 %. En raison de la grande porosité de la plaque de drainage à coque convexe, les particules grossières et fines entreront plus facilement dans le système de drainage sous l'action du débit d'eau, entraînant un envasement des particules. Au cours du processus de drainage à long terme du géotextile, les fines particules pénètrent très facilement dans le géotextile et s'adsorbent sur les pores, ce qui entraîne une diminution continue du drainage dans le géotextile au fil du temps. Pour la plaque de drainage capillaire, la largeur de la rainure capillaire n'est que de 0,3 mm et ainsi les particules grossières ne peuvent pas pénétrer à l'intérieur du panneau de drainage ; seul le débit d'eau et une petite quantité de particules fines pénètrent dans le canal de drainage à l'intérieur du panneau de drainage. Cependant, cela conduira également à l'envasement progressif des particules grossières à l'extrémité du panneau de drainage, ce qui réduira la zone d'évacuation de l'eau à l'extrémité du panneau de drainage capillaire, comme le montre la réduction de la capacité de drainage après de nombreux tests.

Sous la même pression de contact, la capacité en eau des matériaux de drainage augmente avec l'augmentation de la pression de l'eau et maintient généralement une relation linéaire. Sous la même pression d'eau, la capacité en eau diminue avec l'augmentation de la pression de contact et le degré de réduction diminue progressivement.

Toutes les données générées ou analysées au cours de cette étude sont incluses dans cet article.

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Les auteurs remercient chaleureusement le soutien des projets financés par la Natural Science Foundation of China (Grant No. 52168056), Guizhou Province Basic Research Project ([2020]1Y250), Guizhou Province Ordinary Colleges and Universities Youth Science and Technology Talent Growth Project ([2021]101), (China Construction Technology) Qiankehe Support [2021] General 311.

Collège de génie civil, Université de Guizhou, Guiyang, 550025, Chine

Cong Zhang, Ning Liu, Kun Chen et Fang Zhou Ren

Guizhou Provincial Key Laboratory of Rock and Soil Mechanics and Engineering Safety, Guiyang, 550025, Chine

Cong Zhang, Ning Liu, Kun Chen et Fang Zhou Ren

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Correspondance avec Ning Liu.

Nous déclarons par la présente que cette contribution est notre propre travail. À notre connaissance, il ne contient pas de documents précédemment publiés ou écrits par d'autres. Il n'y a pas d'intérêt concurrent entre les auteurs. Avant que la revue ne prenne une décision, elle ne sera pas considérée comme publiée ailleurs.

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Réimpressions et autorisations

Zhang, C., Liu, N., Chen, K. et al. Étude sur le mode de drainage et les performances anti-colmatage d'un nouveau système d'étanchéité et de drainage dans un tunnel. Sci Rep 13, 5354 (2023). https://doi.org/10.1038/s41598-023-32590-9

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Reçu : 12 décembre 2022

Accepté : 29 mars 2023

Publié: 01 avril 2023

DOI : https://doi.org/10.1038/s41598-023-32590-9

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